全套55+95+55连续钢构桥梁设计图

文件1： 55 95 55连续钢构上部结构图纸(31.23MB)
文件2： 55 95 55连续钢构下部结构图纸(13.67MB)

渑池至淅川高速公路渑池至洛宁段涉铁部分设计工程
施工图（送审稿）
陇海铁路K755+690.33(55+95+55)m连续刚构桥
桥梁设计图
第二册 共二册
中铁西安勘察设计研究院有限责任公司
工程勘察证书 甲级 编号 B161001768
工程设计证书 甲级 编号 A161001768
二〇一八年七月 西安

一、设计依据
1、我公司与河南省交通规划设计研究院股份有限公司签订的设计委托书；
2、总体设计单位提供的本项目路线设计平面图，路线纵断面图及地勘报告等设计文件；
3、我公司2017年6月现场地形测量图和调查资料；
4、《中国铁路郑州局集团有限公司关于渑池至浙川高速公路渑池至洛宁段上跨陇海铁路立交方案评审意见的函》（郑铁总函[2018]423号）。
二、设计范围
渑池至浙川高速公路渑池至洛宁段工程上跨陇海铁路立交主体及相关铁路设备的迁改、防护。
工程涉及铁路以外的征地、拆迁、青苗赔偿等均由总体设计单位或建设单位协调解决。
桥梁专业共两册图纸，本册为第二册图纸，即(55+95+55)m连续刚构桥梁部图册。
三、设计技术标准
1、公路等级：高速公路；
2、设计荷载：1.3倍公路-I级；
3、公路宽度：桥面全宽25.5m,净宽2x11.5m;
4、设计行车速度：100km/h;
5、桥下净空：公路梁底距铁路轨道顶不小于8.2m;
6、防撞护栏的防撞等级：SS级；
7、地震基本烈度：VΠ度，地震动峰值加速度0.05g;
8、温度荷载：按《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)规定进行计算；
9、支座不均匀沉降：相邻两支点不均匀沉降不大于2.0cm;
10、桥下净空：跨侯西铁路净高≥8.2m,跨规划G310净高≥5.0m;
11、桥梁设计安全等级：一级；结构重要性系数：1.1。
四、设计采用的技术标准及规范
《铁路技术管理规程》(2014年11月1日施行)
《铁路桥涵设计规范》(TB10002-2017)
《铁路桥涵混凝土结构设计规范》(TB10092-2017)
《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB100093-2017)
《铁路工程抗震设计规范》(2009年版)(GB50111-2006)
《铁路混凝土结构耐久性设计规范》(B10005-2010)
《铁路工程建设标准局部修订条文汇编》（第二版）
《铁路营业线施工安全管理办法》（铁运【2012】280号）
《客货共线铁路桥涵工程施工技术规程》(Q/CR9652-2017)
《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)
《公路工程技术标准》(JTGB01-2014)
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG062-2004)
《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)
《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)
《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/TB02-01-2008)
《公路桥梁伸缩装置通用技术条件》(JT/T327-2016)
其它现行铁路、公路工程建设和管理的有关规范、规定、细则等。
五、主梁构造及预应力钢束布置
1、主梁构造
主桥上部为(55+95+55)m三跨全预应力混凝土变截面连续箱型刚构桥，采用直腹板单箱单室截面。箱梁根部梁高5.8,高跨比为1/16.38；跨中及边支点截面梁高3.0m,高跨比为1/31.67。箱梁顶宽12.5m,底板宽7.0m,翼缘板悬臂长为2.75m。
箱梁高度及底板厚度从距墩中心线2.7m处开始在43.8m范围内按2.0次抛物线形式变化，中支点横隔板厚1.2m,边支点横隔板厚1.5m,梁端到支承中心距离0.6m。箱梁采用三向预应力体系。
中隔板处顶底板采用1.5m×0.5m的倒角，边横隔板处顶底板采用2.5m×0.5m的倒角，顶板厚度0.3m,中隔板之间顶板厚0.5m,底板厚度由0.3m变化至0.673m,中隔板之间底板厚1.2ma
中隔板处腹板采用0.5m×0.5m的倒角，边横隔板处腹板采用2.5m×0.3m的倒角，边横隔板处腹板厚0.5m,中隔板处腹板厚0.8，中隔板之间腹板厚0.8m,腹板厚度由0.5m变化至0.8m变化段长16m。
主桥连续刚构箱梁采用全封闭挂篮对称悬臂现浇法施工。各单“构除号块外分11对梁段，各悬臂端长度为：5x3.5m+6x4.0m,0号块总长10.0m,中跨及边跨合龙段长度均为2.0m,边跨现浇段长度6.3m。悬臂现浇梁段最大重量为1478.5kN,挂篮自重按750KN考虑。
2、预应力钢束布置
(1)纵向预应力钢束
纵向预应力钢束采用1515.2、17①15.2两种钢束类型。其中，顶板预应力钢束(T0~T5)采用1515.2mm规格的钢绞线束，(T6~T11、TY)采用1715.2mm规格的钢绞线束；腹板预应力钢束(F1~F5)采用1515.2mm规格的钢绞线束；边跨底板预应力钢束(BB1~BB5、BBY)采用1515.2mm规格的钢绞线束，中跨底板预应力钢束(BZ1~BZ7、BZ3’~BZ6、BZY)采用1515.2mm规格的钢绞线束；边跨顶板合龙束(TB1、TB2)采用1515.2mm规格的钢绞线束，中跨顶板合龙束(TZ)采用15s15.2mm规格的钢绞线束，本桥纵向预应力采用真空压浆工艺。
(2)横向预应力钢束
箱梁顶板横向预应力钢束采用315.2mm规格的缓粘结预应力钢绞线，采用单端张拉方式，横向预应力沿桥轴线每隔0.5m设置一道。
(3)竖向预应力预应力
箱梁腹板竖向预应力采用1×19S-21.8mm规格的缓粘结预应力钢绞线，梁段纵向间距为0.5m,竖向预应力钢筋在梁段在腹板0.8m厚处双排布置，在腹板0.5m厚及变厚处采用单排布置。竖向预应力下端设置固定错具，上端张拉。
六、梁部结构计算
1、计算荷载
(1)自重：混凝土容重取25.0kN/m3,自重系数取1.04。
(2)二期恒载：二期恒载按均布荷载施加，包括桥面铺装、防撞护栏自重等，按实际计算取荷载集度为85kN/m。
(3)预应力荷载：
1)纵、横向预应力荷载：单根张拉控制应力1395.0MPa(0.75fpk)。
2)竖向预应力荷载：单根张拉控制应力1302MPa(0.7fpk)a
(4)挂篮自重：挂篮自重按集中荷载的形式施加，荷载大小为750kN。
(5)混凝土湿重：梁体每一悬臂块段的混凝土湿重按集中荷载的形式施加于前一块段，荷载大小按悬臂端实际体积计算。
(6)支座沉降：每个支座沉降值均取20mm,按照每个支座的最大沉降量的最不利的荷载组合进行计算。
(7)温度荷载
温度1：系统升温29度；
温度2：系统降温31度；
温度3：温度梯度荷载按照《公路桥涵通用设计规范》第4.3.10条取T1=14C,T2=5.5C。
(8)可变荷载
活载：1.3倍公路-I级；
对于汽车荷载纵向整体冲击系数，按照《公路桥涵通用设计规范》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：
当f1.5Hz时，u=0.05;
当1.5Hz≤f14Hz时，u=0.1767n(f)一0.0157；
当f>14Hz时，u=0.45;
根据规范，计算的结构基频f0.65Hz,冲击系数u=0.05。
2、计算内容
()主桥上部纵向计算采用Midas Civil程序进行计算并用桥梁博士校核。分别进行了成桥状态下恒载、活载、预应力、混凝土收缩徐变、支座沉降、温度变化等作用的计算。计算中按照承载能力极限状态和正常使用极限状态进行作用效应组合，以最不利效应组合控制设计。
(2)箱梁横向桥面板按框架模式进行设计计算，进行截面设计。
(3)主桥上部结构施工阶段计算，按照梁段划分、施工顺序及工艺，对每一梁段均考虑挂篮移动就位、混凝土浇注、预应力钢束张拉3个施工节段，对全桥21个施工阶段中的内力、应力、挠度进行计算和验算。
(4)主桥合龙温度设计时按15℃计算，合龙顺序为先合龙边跨，后合龙中跨。
3、计算结果
(1)持久状况承载能力极限状态验算结果
1)正截面抗弯承载能力验算

（略）

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