大跨径连续刚构桥合龙顶推力关键技术

针对大跨径连续刚构桥主梁合龙顶推的问题，采用实测数据和理论分析相结合的方法，研究不同顶推力和墩顶位移增量的相互关系，分析主梁顶推合龙工艺和传统顶推工艺的不同机理。结果表明：通过消除桥梁混凝土收缩及徐变效应产生的不利位移，并采用在墩顶预先设置有利位移的合龙顶推力的计算方法合理可行；顶推力和墩顶位移量之间呈线性关系；顶推施工改变了传统的合龙顺序，优化了上、下部结构受力，缩短了工期。

随着中国公路桥梁建设水平的大幅提升，预应力混凝土连续刚构桥作为一种常用的经典桥型，逐渐向高墩、大跨径发展。从受力体系来看，大跨径连续刚构桥为墩梁固结的超静定结构，一般采用挂篮悬臂浇筑施工，在施工阶段和成桥运营期间受梁段自重、收缩徐变等多种不利因素的影响，会产生较大的挠度，且在桥梁合龙过程中，合龙温度与设计温度的差值会使主梁产生位移，并引起桥墩偏位，产生不利的二次应力。此外，混凝土收缩徐变效应会使梁体产生水平位移、竖向挠度和附加内力，造成桥墩偏位，影响桥梁的整体线形，降低道路行车的舒适度，并对桥墩结构的受力产生不利影响[1。4]。主梁合龙时，桥梁结构由悬浇状态变成合龙状态，体系发生转换，主梁底板预应力钢束张拉，运营后期混凝土收缩徐变与体系整体降温均使主墩顶朝主梁跨中方向发生较大偏移，导致主梁和墩顶底产生较大的附加应力，对桥梁结构造成一定的危害，矮墩或大跨、多跨结构的情况下更加显著口。

针对上述问题，实际工程通常采用主梁合龙段预顶推工艺，即在合龙段的劲性骨架刚性锁定前对合龙段两侧施加水平方向的预顶力，使主墩顶发生预偏，采取抵消部分水平位移的方法改善桥墩的受力状态，满足运营阶段桥梁混凝土收缩徐变和体系整体降温等效应对桥墩应力的要求口1。12]。
1 工程概况
厢房里大桥为陕西省汉中至陕川界高速公路的一座重要桥梁，是全线的控制性工程。主桥为(65+3×100+65)m悬浇预应力混凝土变截面连续刚构体系桥梁。主梁采用箱梁断面，单箱单室，顶宽12．25 m，底宽6．5 m，中墩支点梁高5．9 m，跨中及边跨合龙段梁高2．5 m，主梁梁高的变化及底板厚度的变化一般按照抛物线取1．6～2．0次，本桥采用1．8次。
主桥结构由4个“T型”悬臂梁、3个跨中合龙段、2个边跨合龙段及2个边跨现浇段构成，如图1所示。悬臂梁由15个块段组成，其中0号块为主墩顶块段，l～12号块为悬臂浇筑块段，合龙段为13号块，边跨现浇块段为14号块。主桥采用挂篮对称悬臂浇注施工，边跨和中跨合龙段均采用挂篮合龙，边跨现浇段采用落地搭支架方式。
厢房里大桥的合龙顺序为：边跨合龙、中跨合龙、次边跨合龙。根据施工进度，9月下旬厢房里大桥进行主线合龙，施工前15 d对现场进行温度测量，凌晨o～6点的主梁跨中温度在15℃～20℃之间，设计的合龙温度为16℃～18℃。

投稿会员：芳华