中华人民共和国国家标准 建筑抗震设计规范 GBJ 1189 1993年局部修订 工程建设国家标准局部修订公告 各I 国家标准《建筑抗发设计规范》GBJ11-89由申国建筑科学研究院会同有美单位进行 了局部修订，已经有美部门会审，现批准局部修订的规定，自一九九三年七月一日起，该 规范相应条文的规定网时废止.
现予公告.
中华人民共和国建设部 一九九三年三月十五日 第1.0.2条本规范适用于抗展设防烈度为6 第2.5.2条结构材料性能指标，除本规范各 ~9度地区的一般建筑抗震设计.
章有特别规定外，应符合下列最低要求： 抗震设防烈度为10度地区和行业有特殊要求 一、粘土砖的强度等级不应低于MU7.5，砖砌 的建筑抗震设计，应按有关专门规定执行， 体的砂浆强度等级不宜低于M2.5，砖烟害的形案 强度等级不宜低于M5； 本规范的适用范国除7、8、9度地区外，还增 加了6度地区.鉴于近数十年来，很多6度地震区 二、混凝土砌块的强度等级，中砌块不宜低于 发生了较大的地震，甚至特大地震，6度地震区的 MU10，小面块不宜低于MU5，确块确体的砂浆强 建筑要适当考虑一些抗震要求，以减轻地震灾害， 度等级不宜低于M5； 工业建筑中，一些因生产工艺要求而造成的 三、温凝土的强度等级，抗震等级为一级的框 特殊问题的抗震设计，由有关标准规定.
架梁、柱和节点不宜低于C30，构造柱、芯柱、圈 因缺乏可靠的近场地震的资料和数据，设防 梁和扩展基础不宜低于C15，其它各类构件不应低 烈度为10度地区的建筑抗震设计，本规范未作具 于C20； 体规定.
四、钢的强度等级，纵向钢第宜采用！
、 级变形钢筋，钢擅宜采用1、1级钢筋，构造柱、芯 第2.1.3条当建筑场地为1类场地时，除工 桂可采用I级或I级钢筋.
类建筑外：可按原烈度降低一度采取抗震构遣措 施，地震作用仍按原烈度计算，但6度时构造措施 抗震结构在材料选用的要求，主要是指减少 不应降低.
材料的脆性，经与各有关规范协调，对文字作了适 当修改.
丁类建筑按本规范第1.0.5条降低抗震措施 后，要避免重复降低构造措施.
第2.53条结构施工中.对主要受力钢能不 宜以强度等级比原设计高的钢筋代养：当需要替换 -969
时，应按照钢脑受拉承载力设计值相等的原则进行 将地震发生时恒荷载与其他重力荷我可能的 换算. 遇合结果总称为抗震设计的重力荷载代表值，即 钢筋混凝土结构施工中，往往园缺乏设计规 永久荷载标准值与有关可变荷载组合值之和，组 定的翻筋型号（规格）而采用另外型号（规格）的 合值系数基本上沿用78规范的取值，考虑到藏书 钢代替，此时应注意替代后，主要刚的受拉承 库等活荷载在地震时遇合的概率较大，故按等效 载力设计值不应大于原设计的数值，以免造成薄 楼面均布荷载计算活荷裁时，其组合值系数改为 弱部位的转移，以及构件在有影响的部位发生混 0.8 土的性破坏（泥凝土压碎、剪切酸坏等）.
硬钩吊车的组合值系数取0.3，只适用于一 般情况.
第33.7条全部消除地基液化沉陷的措施， 应符合下列要求： 第45.2条下列结构宜进行高于本地区设 、采用基时，桩增伸入液化深度以下稳定 防烈度预估的罕遇地震作用下薄别层（部位）的抗 土层中的长度（不包括桩尖部分），应按计算确定， 震变形验算： 且对碎石土，哥、粗、中，坚硬粘性土和密实粉 一、8度1、N类场地和9度时，高大的单层 土尚不应小于500mm，对其它非岩石土尚不宜小 钢端混凝土柱厂房的横向排架： 于}m 二、7~9度时楼层屈服强度系数小于0.5的 框架结构、底层框架砖房： 二、采用深基础时，基础底面埋入液化深度以 下稳定土层中的深度，不应小于500mm 三、甲类建筑中的钢施混凝土结构， 三、采用加密法（如振冲、振动加密、砂桩挤 注，楼层冠股谨度系数为被物件实际配移和材料强度标准 值计其的楼层受购承截力和赞弹性地膜药力的比 、强夯等）加固时，应处理至液化深度下界，且 值：对排驱柱指推实际配器置积、材科强度标准值和轴 处理后土层的标准贯入锤击数的实测值，应大于相 血力计算的正截面受弯承载力与弹性维要育矩的比 应的临界值： 3. 四、挖除全部液化土层.
框架结构及高大单层厂房等钢筋混凝土结 全部消除地基藏化沉陷是地基抗液化措施之 构，在大地震中往往受到严重破坏甚至例塌，震害 一，工程量大：桩端伸入非岩石土的合适长度要根 分析及实验研究表明，除了这些结构刚度相对较 据实际工程的具体情况考虑，以便于施工.
小面变形较大外，更主要的是存在承载力验算所 没有发现的薄弱部位一其强度本身虽满足设计 第4.1.3条计算地展作用时，建筑的重力荷 地展作用下抗承载力的要求，却比相邻部位要 藏代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变 弱得多，对于单层厂房，这种破坏多发生在8度 荷载组合值之和.
各可变荷裁的组合值系数，应按 I、N类场地和9度地区，破坏部位是上柱，因为 表4.1.3采用， 上柱的承载力一般相对较小且其下编的支承条件 组合值系数 表4.1.3 不如下柱；对于底层概架结构，则底层是明显的薄 可变荷载种类 组合值系数 层.
为尽量减小设计工作量，缩小验算范围，本 规范只要求对上述在大地震中较易倒場的延性结 0.5 构和特殊要求的钢润凝土建筑进行薄润层或薄 星面积灰药载 0.5 部位的变形验算.
星图运荷 不考患 按实际情况考虑的楼国括英藏 1.0 第5.3.1条多层粘土砖房，应按下列要求设 置钢筋泄凝土构造柱（以下简称构造柱）： 按等放均布荷截考 截书库、档寒库 0.8 一、构造桂设置部位，一般情况下应符合表 虑的楼国活卖赖 其它民用建筑 0.5 5.3.1的要求； 硬购吊车 0.3 二、外廊式和单面走库式的多层砖房，应根据 车悬吊物重力 软购吊车 不考惠 房屋增加一层后的层数，按表5.3.1要求设置构造 注，硬约品车的建较大时，组合值系数宜按实际情况采用.
柱，且单面建廊两侧的纵境均应按外增处理： 697
转房构遗桂设置要求 表5.3.1 第6.1.3条钢筋泥凝土房屋应根据烈度、结 房星层数 构类型和房星高度采用不同的抗震等级，并应符合 7座8座9度 尊界的部位 6度 相应的计算和构造措施要求.
结构抗震等级的划分，宜符合表6.1.3的规 四、五兰、四 7、度时，楼、 三 定：概架-抗震墙结构中，当抗震境部分承受的地震 电障州 覆力矩不大于结构总地震顿服力钜的50%时， 隔开所膜喷（ 其框架部分的抗震等级应按框架结构划分.
线）与外墙交接 注：本章“一、二、三、国”野“杭等级为一、二、三、 外四 地，山墙与内织 四张”的筒称.
六~A五、大 角，情部 位横婚与 交接处， 现浇钢脑混凝土结构的抗震等级表61.3 外织婚交 ~9度时，楼、 电障间务 结构类型 换处，较大 洞口两到、 6 8 9 大房间内 内增（输线）与 外墙交接处，内墙 房屋高度（m） K1D>25 35 >35 25 外墙交授 局都较小墙垛处.
处 五、X三、四 7~9度时，楼、 枢架 应量高度（m） > s- 50 2 > S 60 50 80 80 25 >2 9度时内织增 与横增（由线）交 结构 接处 抗震 三、教学楼、医院等横维较少的房屋，应根据 房星高度（m） 房屋增加一层后的层数，按第一款或第二款的要求 抗 69 60 S0 25 设置构造柱.
般抗展墙 结 有柜支的 落地抗展墙 不 唐山地震的经验和大量试验研究表明：①构 底都加强部位 不座 造柱能够提高确体的抗剪强度10%～30%左右， 果 采用 提高幅度与墙体高宽比、竖向压力和开润情况有 框支层粒架 用 关：②构造柱主要是对翻体起约束作用，使之有较 注：①一般抗照填尚包括有框支是结构的不落地抗展增和落地批 高的变形能力：③构造柱应当设置地震害较重、连 墙的上部.
接构造比较薄弱和易于应力集中的部位.
②s度时西类建筑且房屋高度不超过12m、星则的一般民用 本次修订，改变了78规范房屋高度超过一般 型架结物（体育路、影图院等除外）和类似的工业核架 限值时才需加设构造柱的规定，提出根据房屋的 物，抗等提可采用三线 用途、结构部位、烈度和承担地震作用的大小来设 置. 钢筋混凝土房屋抗震设计（包括内力调整和 楼、电梯间是交通要道，增设构造柱以提高安 构造措施）的要求按抗震等级划分，是因为同样烈 全性.
度下不同结构体系、不同高度有不同的抗震要求.
例如：①次要抗侧力构件的抗震要求可低于主要 第6.1.2条6度、7度和8度且房屋高度分 抗侧力构件，框架-抗震境结构体系中，框架部分 别超过120m、100m和80m时，不宜采用有概支层 的抗震要求可低于框架结构体系中的瓶架，而抗 的现浇抗震瞻结构；9度时，不应采用.
震增部分则应比抗展墙结构体系有更高的要求： ②较高的房屋地震反应大，延性要求也较高，墙肢 有框支层抗震境结构，抗震的不利因素是明 的高宽比逾大则其底部塑性区所需的曲率延性比 显的，考虑到我国已建高层建筑的经验，对不同烈 愈大. 度分别明确限制其使用高度.
研究表明，采用协同分析方法估计框架-抗震 增结构中各轴线承受的地展作用时，若抗展增部 - 698 -
分承受的地震倾覆力矩不大于结构总地震倾覆力 情况可采用绑扎接头，钢筋搭接长度范围内的筋 短的50%，则框架-抗震增结构的变形形式接近 间距不应大于100mm； 于框架结构，其框架部分起主要抗侧力作用，故要 三、框架梁、柱和抗震瑜连梁中的纵向钢筋的 按框架结构体系的抗震等级采用.
锂固长度，一、二级时应比非抗震设计的最小锚固 同一类型结构抗震等级的高度分界，主要是 长度相应增加5倍向钢脑直径； 按一最工业与民用建筑的层高考虑，是根据工程 四、抗震壤的分布钢接头、一、二级底部加 经验握出的宏观控制指标，对层高特练的工业建 强部位的竖，当直径大于22时宜采用焊接或机 筑允许的情调整：振据工程经验，对高度较低的规 摊连接，其它情况可采用绑扎接头，但加强部位应 则框聚结构明确地补充调整， 每隔一般错开搭接位置； 类场地上较高的高层建筑（定义呢第 五、焊接或绑扎接头均不宜位于构件最大弯矩 4.1.6条说明）的构造措施，与1~I类场地相比 处，且宜进开梁端、柱端的榴糖加密区；绑礼接头 有所加强，但不是总的提高一个抗震等级的要求， 的搭接长度，一、二级时应比非抗震设计的最小搭 只是若干重要部位分别提高要求.
接长度相应增加5倍搭接据筋直径： 抗震等级为四级和6度时二、三级的结构，凡 六、柱纵向钢蘑的总配筋率超过3%时，施 属于第四章第4.1.6条规定不微抗震脸算的结 应采用群接.
构，仅需采取本章规定的构造措施.
第6.1.11条框架结构中，砌体填充增在平 抗震增底部加强部位、框架的梁响和柱端截 面可能进入弹显性状态，其纵向钢筋福固长度的 面和竖向的布置，宜均匀对称，宜避免形成薄羽层 一部分将因粘结破坏而失效，所以，对不同抗震等 或短桂：一、二级概架的围护境和隔墙，宜采用轻 级分别规定了比非抗震设计严格的错固长度、接 质确或与框架柔性连接的暗板.
头形式和接头间距等.
确体填充境不合理设置，会加重震害，要子以 纵向钢能的连接不提倡绑扎接头，考虐到国 免， 内各类暨式的机械连接逐渐增多，对此作了补充， 优先采用焊接或机械连接.
第6.1.15条框架结构有下列情况之一时.
宜沿两主轴方向设置基础系梁： 第6.2.2条一、二级框架的梁柱节点处，除 一、一、二级的概架； 层和柱轴压比小于0.15者外，梁柱响弯矩应分 二、各性基承受的重力荷载代表值差别较大： 别符合下列公式要求： 三、基础埋置较深，或各基础理置深度差别较 一级 ∑M =1.1ZM (6.2.2-1) 大； 或 ∑M=1.1A∑M (6.2.2-2) 因、地基主要受力层范围内存在软弱粉性土 二级 WZII=N (6.2-2-3) 层、缴化土层和严重不均匀土层， 式中M一节点上下柱增顺时针或反时针方 向截面组合的弯矩设计值之和，上 设置基略系梁可加强基础在地震作用下的整 下柱端的弯矩，一般情况可按弹性 体工作，受条件限制不能在两方向设置系梁时，可 分析分配： 单向设置.
∑M一节点左右梁端反时针或时针方 向截面组合的弯矩设计值之和： 第6.1.17条钢筋接头和错固除应符合国家 A-节点实配增大系数，可按节点左右 现行标准《湿凝土结构工程施工及验收规范》的要 梁增织向受拉钢筋的实际配筋面 求外，尚应符合下列要求： 积之和与计算面积之和的比值的 一、籍末端应做135*奇钩，弯购的平直部分 1.1倍采用，或经分析比较后确 不应小于瓣等直径的10倍： 定： 二、框架染、柱和抗展墙边缘构件中的飘向钢 M节点左右梁端反时针或顺时针方 筋接头，一级和二级的各部位及三级的底层柱底和 向实配的正截面抗震受弯承载力 抗展墙底部加强部位宜采用焊接或机械连接：其它 所对应的要矩值之和，可根据实际 669.
配感面积和材料强度标准值确定， 第62.3条一、二级框架结构的底层柱底和 框支层柱两确组合的弯矩设计值，应分别乘以增大 框架结构的变形能力与框架的玻坏机制密切 系数1.5、1.25. 相关，试验研究表明，梁的延性道常远大于柱子， 梁先团服，可使整个框架有较大内力重分布和能 枢架结构的底层柱底和框支层桂过早出现塑 量消耗能力，极限层间位移增大，抗震性能较 性酸，将影响整个结构的变形能力，同时，随着 好， 框架梁饮的出现，由于塑性内力重分布，底层柱的 研究表明，强震作用下，结构构件不存在强度 反弯点位置具有较大的不确定性、因此、一、二级 储备，浆瑞实际达到的弯矩与其受毒承载力是相 的框架底层柱底和框支层柱两端要考虑弯矩增 等的，这是地震作用效应的一个特点，因此，“强 大. 柱弱梁”指节点处梁增实际受弯承敢力M和柱 一、二级采用不同的增大系数，以体现区别对 端实际受弯承载力C之间的不等式： 待.
∑M>EM 这种概念设计，由于地震的复杂性、楼板的影响和 第6.2.5条框架梁和抗震壤中赔高比大于 钢答的超强，难以通过精确计算真正实现，国外规 2.5的连梁，其端部截面组合的剪力设计值，一、二 范多仅做文字规定，以设计承载力衡量或钢抗 级应按下列各式调整，三级可不调整.
拉强度乘以超强系数，本规范的规定，只在一定程 一级V=1.05（MM）/LVa 度上减缓柱增的园服.
(6. 2- 5-1) 当采用梁端实配的正截面抗底受弯承载力所 或V=1.05A（MM）/Va 对应的弯矩值来增大时，要把承载力转换为内力.
(6.2. 5-2) 如果把楼板的钢繁计算在内，取材料强度标准值 二级 V=1. 05 (MlML） /V(6.2.5-3) 并考虑一定的超强系数来估计梁端的实际弯矩， 式中.A--梁实配增大系数、可按梁的左右端 则可提高框架结构“强桂刷梁”的程度、但计算量 纵向受拉钢筋的实际配筋面积之 较大. 和与计算面积之和的比值的1.1 为此，对三级框架，在实配钢第不超过计算配 倍采用，或经分析比较后确定： 筋10%时，将承载力不等式转为内力设计值之间 -梁的净跨： 的关系；对一级和二级，则将梁端弯矩设计值乘以 Va-梁在重力荷载代表值（9度时高层 不同的增大系数，使柱端弯矩有不同的提高.
一级 建筑还应包括竖向地英作用标准 的实配增大系数考虑了材料和钢实际面积两个 值）作用下，按简支梁分析的聚端藏 因素，此系数是近似计算，既体现上述概念，又简 面剪力设计值； 化计算，方便使用.
例如，可根据工程经验估计节 M、M--分别为梁的左右增颗时针或反时针 点左右梁噪顺时针或反时针方向受拉钢施的实际 方向截面组合的弯矩设计值； 截面面积与计算面积的比值人，取1.12作为入 M、ML分别为梁左右编顾时针或反时针方 最简单的近似估计，即增大系数 向实配的正截面抗受弯承载力所 =1.1a1.2) 对应的弯矩值，可根据实际配前面 其值还可参考入的可能变化范围，经综合分析后 积和材料强度标准值确定.
确定.
所调按弹性分析分配即直接将柱端奇矩乘以 防止梁增塑性饮区在弯曲题眼前出现胞性剪 1.1或1.14. 切破坏的要求，通常称“强剪弱穿”.
它意味着梁 对于轴压比小于0.15的柱，包括顶层的柱子 的受剪承载力要大于梁屈服时实际达到的剪力， 在内，因为具有同梁相近的变形能力，就不必满足 即梁端实际受弯承载力M和实际受剪承载力 上述要求.
V满足不等式 由于地展是往复作用，两个方向的弯矩设计 V > EM/I V 值均要满是要求，且柱子考虑顺时针方向之和时， 这种额念设计，由于地震的复杂性、楼板的影 梁考虑反时针方向之和，反之亦然， 响和钢筋题强，难以通过精确计算真正实现，本规 700
